铝合金具有良好的耐蚀性、较高的比强度和导热性以及在低温下能保持良好力学性能等特点，在航空航天、汽车、电工、化工、交通运输、国防等工业部门被广泛地应用。 掌握铝合金的焊接性特点、焊接操作技术、接头质量和性能、缺陷的形成及防止措施等，对正确制定铝合金的焊接工艺，获得良好的接头性能和扩大铝合金的应用范围具有十分重要的意义。 铝的重量轻和耐腐蚀是其性能的两大突出特点，纯铝的密度约为2.7 g/cm3,仅为铁、铜密度的1/3；铝及铝合金的表面易生成一层致密、牢固的Al2O3保护膜，这层保护膜只有在卤素离子或碱离子的激烈作用下才会遭到破坏，因此具有很好的耐大气（包括工业性大气和海洋大气）腐蚀和水腐蚀的能力，能抵抗多数酸和有机物的腐蚀。 采用缓蚀剂，可耐弱碱液腐蚀；采用保护措施，可以提高铝合金的耐蚀性能。在各种牌号的变形铝及铝合金中，铝锰和铝镁合金属于防锈铝合金，不能热处理强化，但强度比纯铝高，并具有***的抗蚀性和焊接性能。  铝合金的分类、成分和性能 （1）铝合金的分类 铝合金可分为变形铝合金（双分为非热处理强化铝合金、热处理强化铝合金两类）铸造铝合金。变形铝合金是指经不同的压力加工方法制成的板、带、管、型、条等半成品材料；铸造铝合金以合金铸锭供应。 铝合金的分类及性能特点 分类 合金名称 合金系 性能特点 示例 变形铝合金 非热处理强化铝合金 防锈铝 Al-Mn 抗蚀性、压力加工性与焊接性能好，但强度较低 3A21 Al-Mg 5A05 热处理强化铝合金 硬铝 Al-Cu-Mg 力学性能高 2A11,2A12 超硬铝 Al-Cu-Mg-Zn 硬度强度**高 7A04,7A09 锻铝 Al-Mg-Si-Cu 锻造性能好 耐热性能好 2A14,2A50 Al-Cu-Mg-Fe-Ni 2A70,2A80 铸造铝合金 简单铝硅合金 Al-Si 铸造性能好，不能热处理强化，力学性能较低 ZL102 特殊铝硅合金 Al-Si-Mg 铸造性能良好，可热处理强化，力学性能较高 ZL101 Al-Si-Cu ZL107 Al-Si-Mg-Cu ZL105,ZL110 Al-Si-Mg-Cu-Ni ZL109 铝铜铸造合金 Al-Cu 耐热性好，铸造性能与抗蚀性差 ZL201 铝镁铸造合金 Al-Mg 力学性能高，抗蚀性好 ZL301 铝锌铸造合金 Al-Zn 能自动淬火，宜于压铸 ZL401 铝稀土铸造合金 Al-Re 耐热性能好 — 硬铝   硬铝的牌号是按铜的增加顺序编排的。Cu是硬铝的主要成分，为了得到高的强度，Cu含量一般应控制在4.0%～4.8%。Mn也是硬铝的主要成分，主要作用是消除铁对抗蚀性的不利的影响，还能细化晶粒、加速时效硬化。在硬铝合金中，铜、硅、镁等元素能形成溶解于铝的化合物，从而促使硬铝合金在热处理时强化。 退火状态下硬铝的抗拉强度为160～220MPa，经过淬火及时效后抗拉强度增加至312～460MPa。但硬铝的耐蚀性能差，为了提高合金的耐蚀性，常在硬铝板表面覆盖一层工业纯铝保护层。 超硬铝   合金中锌、镁、铜的平均总含量可达9.7%～13.5%，在当前航空航天工业中仍是强度**高和应用**多的一种轻合金材料。超硬铝的塑性和焊接性差，接头强度远低于母材。由于合金中锌含量较多，形成晶间腐蚀及焊接热裂纹的倾向较大。 锻铝   具有良好的热塑性，而且铜含量越少热塑性越好，适于作锻件用。具有中等强度和良好的抗蚀性，在工业中得到广泛应用。 铝合金的新旧牌号对照 类别 新牌号 旧牌号 类别 新牌号 旧牌号 防锈铝合金 — 5A02 5A03 5A05 5A06 5B05 5083 5056 3A21 3003 LF1 LF2 LF3 LF5 LF6 LF10 LF4 LF5-1 LF21 — 锻铝合金 6A02 2A50 2B50 2A70 2A80 2A90 2A14 6061 6063 LD2 LD5 LD6 LD7 LD8 LD9 LD10 LD30 LD31 硬铝合金 2A01 2A02 — 2A04 2A06 2B11 2B12 2A10 2A11 2A12 2A13 2A16 2A17 LY1 LY2 LY3 LY4 LY6 LY8 LY9 LY10 LY11 LY12 LY13 LY16 LY17 超硬铝合金       7A03 7A04 — 7A09 7A10 7003       LC3 LC4 LC5 LC9 LC10 LC12 （2）铝合金的性能 铝合金的物理性能 合金 密度 /g·cm-1 比热容 （100℃） /J·kg-1·K-1 热导率 （25℃） /W·m-1·K-1 线胀系数 （20～100℃） /10-6K-1 电阻率 （20℃） /10-6Ω·m 备注 （原牌号） 3A21 5A03 5A06 2A12 2A16 6A02 2A10 7A04 2.73 2.67 2.64 2.78 2.84 2.70 2.80 2.85 1009 880 921 921 880 795 836 — 180.0 146.5 117.2 117.2 138.2 175.8 159.1 159.1 23.2 23.5 23.7 22.7 22.6 23.5 22.5 23.1 3.45 4.96 6.73 5.79 6.10 3.70 4.30 4.20 防锈铝LF21 防锈铝LF3 防锈铝LF6 硬铝LY12 硬铝LY16 锻铝LD2 锻铝LD10 超硬铝LC4 防锈铜器（铝锰合金、铝镁合金）主要用于要求高的塑性的焊接性、在液体或气体介质中工作的低载荷零件，如油箱、汽油或润滑油导管、各种液体容器和其他用深拉制作的小负荷零件等。 铝合金被广泛应用航空航天、建筑、汽车、机械制造、电工、化学工业、商业等领域。铝合金在飞机制造中是主要的结构材料，它约占骨架质量的55%，而且大部分关键轴承部件，如涡轮发动机轴向压缩机叶片、机翼、骨架、外壳、尾翼等是由铝合金制造的。

       氩弧焊不锈钢高合金钢在收尾时，由于焊件吸收了大量焊接热能量，焊缝金属的温度不断升高，收弧速度快造成高温液态的金属快速冷却、收缩，液态溶池金属缺少有效保护造成的。       为防止缩孔，在根焊时尽量将电弧引到坡口面处进行收弧减少缩孔；在进行填充盖面时，收弧时轻抬焊枪，适当的加快行走速度，使溶池逐渐缩小（减少了焊接线能量，相当于氩弧焊机中的电流衰减作用），直至熄弧，可以消除焊接缩孔。        明星机械是一家集设计，制造，销售，服务于一体的现代化科技型民营企业，拥有先进铝合金焊接技术，对外承接各类机械加工和金属焊接业务，产品涉及高压开关、汽车配件、医用设备、环保设备等多个领域。公司技术力量雄厚，拥有健全的质量管理体系，获得ISO9001：2008质量管理体系认证，多年来公司凭借优异的产品质量，**的服务精神，在市场上取得不凡的业绩，获得客户广泛认可和赞誉，欢迎各界朋友莅临参观、指导和业务洽谈。

由于焊接变形的产生多数是由于焊接产生的热量不对称，导致的膨胀不一而发生的。现把防止焊接变形的几种方法整理如下，以供参考： 1． 减小焊缝截面积，在得到完整、无超标缺陷焊缝的前提下，尽可 能采取用较小的坡口尺寸（角度和间隙）。 2． 采用热输入较小的焊接方法。如：CO2气体保护焊。 3． 厚板焊接尽可能采用多层焊代替单层焊。 4． 在满足设计要求的情况下，纵向加强肋和横向加强肋的焊接可采 用间断焊接法。 5． 双面均可焊接操作时，要采用双面对称坡口，并在多层焊时采用 与构件中和轴对称的焊接顺序。 6． T形接头板厚较大时采用开坡口角对接焊缝。 7． 采用焊前反变形方法控制焊后的角变形。 8． 采用刚性夹具固定法控制焊后变形。 9． 采用构件的预留长度法补偿焊缝纵向收缩变形。如：H形纵向焊 缝每米可预留0.5~0.7毫米。 10． 对于长构件的扭曲。主要靠提高板材平整度和构件组装精度，使 坡口角度和间隙准确。电弧的指向或对中准确，以使焊缝角度变形和翼板及腹板纵向变形值与构件长度方向一致。 11． 在焊缝较多的构件组焊或结构安装时，要采取合理的焊接顺序。 12． 焊接薄板时，采用水中焊接法。即在水中用保护气体包围熔池， 并由气体将附近的水完全排除，以保证焊接正常进行。采用此法，固熔池周围的金属及时被水冷却，而将变形量控制到很小的程度（在焊接侧的对面加循环冷却液带走焊接产生的热量）。 13． 多段对称的焊接，即焊一段，停一会，到对面焊，停一会。

做数控加工的师傅都知道由于数控加工的复杂性（如不同的机床，不同的材料，不同的刀具，不同的切削方式，不同的参数设定等等），所以当你决定了从事数控加工时，想要到达一定水平，必须经过一段比较长的时间去磨练和研究，以下是我们的从事多年的数控达人为大家总结出数控加工中我们需要注意的事项，可供参考。 ■ ■■■■一、如何对加工工序进行划分？　　数控加工工序的划分一般可按下列方法进行：　　 01刀具集中分序法就是按所用刀具划分工序，用同一把刀具加工完零件上所有可以完成的部位。在用第二把刀、第三把完成它们可以完成的其它部位。这样可减少换刀次数,压缩空程时间，减少不必要的定位误差。02以加工部位分序法对于加工内容很多的零件，可按其结构特点将加工部分分成几个部分，如内形、外形、曲面或平面等。一般先加工平面、定位面，后加工孔；先加工简单的几何形状，再加工复杂的几何形状；先加工精度较低的部位，再加工精度要求较高的部位。03以粗、精加工分序法对于易发生加工变形的零件，由于粗加工后可能发生的变形而需要进行校形，故一般来说凡要进行粗、精加工的都要将工序分开。综上所述，在划分工序时，一定要视零件的结构与工艺性，机床的功能，零件数控加工内容的多少，安装次数及本单位生产组织状况灵活掌握。另建议采用工序集中的原则还是采用工序分散的原则，要根据实际情况来确定，但一定力求合理。二、加工顺序的安排应遵循什么原则？　　加工顺序的安排应根据零件的结构和毛坯状况，以及定位夹紧的需要来考虑，重点是工件的刚性不被破坏。顺序一般应按下列原则进行：　　 1上道工序的加工不能影响下道工序的定位与夹紧，中间穿插有通用机床加工工序的也要综合考虑。2先进行内形内腔加工序，后进行外形加工工序。3以相同定位、夹紧方式或同一把刀加工的工序**好连接进行，以减少重复定位次数，换刀次数与挪动压板次数。4在同一次安装中进行的多道工序，应先安排对工件刚性破坏小的工序。 三、工件装夹方式的确定应注意那几方面？在确定定位基准与夹紧方案时应注意下列三点：　　1、力求设计、工艺、与编程计算的基准统一。　　2、尽量减少装夹次数，尽可能做到在一次定位后就能加工出全部待加工表面。　　3、避免采用占机人工调整方案。　　4、夹具要开畅，其定位、夹紧机构不能影响加工中的走刀（如产生碰撞），碰到此类情况时，可采用用虎钳或加底板抽螺丝的方式装夹。　　 四、如何确定对刀点比较合理？工件坐标系与编程坐标系有什么关系？　　1、对刀点可以设在被加工零件的上，但注意对刀点必须是基准位或已精加工过的部位，有时在***道工序后对刀点被加工毁坏，会导致第二道工序和之后的对刀点无从查找，因此在***道工序对刀时注意要在与定位基准有相对固定尺寸关系的地方设立一个相对对刀位置，这样可以根据它们之间的相对位置关系找回原对刀点。这个相对对对刀位置通常设在机床工作台或夹具上。其选择原则如下：　　1）找正容易。　　2）编程方便。　　3）对刀误差小。　　4）加工时检查方便、可查。　　2、工件坐标系的原点位置是由操作者自己设定的，它在工件装夹完毕后，通过对刀确定，它反映的是工件与机床零点之间的距离位置关系。工件坐标系一旦固定，一般不作改变。工件坐标系与编程坐标系两者必须统一，即在加工时，工件坐标系和编程坐标系是一致的。　　 五、如何选择走刀路线？　　走刀路线是指数控加工过程中刀具相对于被加工件的运动轨迹和方向。加工路线的合理选择是非常重要的，因为它与零件的加工精度和表面质量密却相关。在确定走刀路线是主要考虑下列几点:　　1、保证零件的加工精度要求。　　2、方便数值计算，减少编程工作量。　　3、寻求**短加工路线，减少空刀时间以提高加工效率。　　4、尽量减少程序段数。　　5、保证工件轮廓表面加工后的粗糙度的要求，**终轮廓应安排**后一走刀连续加工出来。　　6、刀具的进退刀（切入与切出）路线也要认真考虑，以尽量减少在轮廓处停刀（切削力突然变化造成弹性变形）而留下刀痕，也要避免在轮廓面上垂直下刀而划伤工件。　　 六、如何在加工过程中监控与调整？　　工件在找正及程序调试完成之后，就可进入自动加工阶段。在自动加工过程中，操作者要对切削的过程进行监控，防止出现非正常切削造成工件质量问题及其它事故。　　对切削过程进行监控主要考虑以下几个方面：　 1     加工过程监控粗加工主要考虑的是工件表面的多余余量的快速切除。在机床自动加工过程中，根据设定的切削用量，刀具按预定的切削轨迹自动切削。此时操作者应注意通过切削负荷表观察自动加工过程中的切削负荷变化情况，根据刀具的承受力状况，调整切削用量，发挥机床的**大效率。 2切削过程中切削声音的监控在自动切削过程中，一般开始切削时，刀具切削工件的声音是稳定的、连续的、轻快的，此时机床的运动是平稳的。随着切削过程的进行，当工件上有硬质点或刀具磨损或刀具送夹等原因后，切削过程出现不稳定，不稳定的表现是切削声音发生变化，刀具与工件之间会出现相互撞击声，机床会出现震动。此时应及时调整切削用量及切削条件，当调整效果不明显时，应暂停机床，检查刀具及工件状况。 上一条： **

    不锈钢管的焊接通常由打底焊、填充焊、盖面焊几部分组成。不锈钢管打底焊是不锈钢管焊接中**关键的一环，它不仅关系到工程的质量，而且关系到工程的进度，目前不锈钢打底分为背面充氩和不充氩两种工艺。背面充氩保护又分为实芯焊丝+TIG工艺和实芯焊丝+TIG+水溶性纸工艺两种；背面不充氩保护又分为药芯焊丝打底焊和焊棒(药皮焊丝)打底TIG焊。          不锈钢打底焊通常采用TIG工艺，根据现场的实际情况，我们可采用以下四种方法进行打底焊。 01 背面采用堵板进行封堵通气保护的方法(即实芯焊丝+TIG） 不锈钢管道预制时，焊口通常可进行转动焊接，通气非常容易，这时通常采用堵板对管道内焊口两侧进行封堵通气进行保护的方法进行打底焊，同时外侧用胶粘布进行封堵。 焊接时，应采用提前通气，滞后停气的工艺，外侧胶粘布边焊边撕去，由于堵板为胶皮与白铁皮组成，不易损坏，所以这种焊接方法能很好的保证焊缝内侧充满氩气及保证其纯度，从而有效地保证焊缝内侧金属不被氧化，保证了焊缝打底焊的质量。 02 只采用可溶性纸或采用可溶性纸与堵板相结合进行封堵通气保护的方法（即实芯焊丝+TIG+水溶性纸） 不锈钢管道固定口安装焊接时，内侧通气比较困难，有的一侧较易进行封堵，在这种情况下，可采用水溶性纸+堵板进行封堵。即易通气、好拆除的一侧用堵板进行封堵，不易通气、不好拆除堵板的一侧用水溶性纸进行封堵，同时外侧用胶粘布粘贴焊缝进行封堵（见图表二）。 不锈钢固定口焊接时，在很多情况下会出现焊缝两侧都无法通气，这时如何保证焊缝内侧充氩保护就成为了一个难题，在现场实际施工中，我们采用焊缝两侧用水溶性纸进行封堵，从焊缝中心通气、外侧用胶粘布粘贴进行封堵的方法（见图表三），成功的解决了上述难题。 采用水溶性纸封堵通气时，由于从焊缝中心通气，因此在**后的封口环节，应迅速拔掉通气管，利用里面的剩余氩气进行保护，快速打完底，封好口。 采用这种方法，应注意水溶性纸应采用双层的，一定要粘贴好，否则容易造成水溶性纸损坏、脱落而使内侧焊缝失去氩气的保护，产生氧化，导致焊口割开重新施焊，既保证不了焊接质量，又严重影响了工期，因此焊接以前应严格检查，粘贴好水溶性纸。 在很多施工现场，我们都采用了此种焊接方法进行打底，其质量能得到有效的保证，同时也有一定的施工难度，因此应选用仔细、技术熟练的焊工担任此项工作。 03 背面不进行通氩气保护，采用药芯焊丝+TIG工艺 该方法在我国应用已有数年，现已生产出E308T1-1、E308LT1-1、E309T1-1、E309LT1-1、347T1-1、E316T1-1、E316LT1-1等药芯焊丝，并已应用于现场的焊接，取得了较好的经济效益。 由于背面不充氩，其优点显而易见，主要表现为**、简便、成本低，适宜于施工现场安装。但药芯焊丝由于其结构特点，操作时对焊工的要求较高，其送丝速度快，送丝准确度要求高，掌握有一定难度，焊工应经专门培训，技术熟练后方可参加焊接，在南京扬巴及国外工地，我们应用此方法，成功地解决了碰头口、返修口无法通氩气的问题。 04     背面不进行通氩气保护，采用药皮焊丝（自保护药芯焊丝）+TIG工艺 20世纪90年代，日本的神钢等公司研制出了打底焊丝，近年来，我国也已研制开发出了不锈钢打底焊丝（即药皮焊丝，如TGF308、TGF308L、TGF309、TGF316L、TGF347等），并应用于实际施工中，取得了良好的效果，在乌石化扩能改造项目我们就成功的运用了此方法。 不锈钢打底焊丝+TIG工艺的保护机理是背面焊缝利用焊丝熔化产生的熔渣和其合金元素的冶金反应来进行保护，正面焊缝依靠氩气、渣和合金元素进行保护。 采用此种工艺，应注意以下操作要点：焊接过程中，焊把、焊丝、焊件之间保持正确的夹角，理想的焊把喷嘴后倾角为70°—80°，焊丝与焊件表面夹角为15°—20°；正确控制熔池温度，通过改变焊把与焊件的夹角、改变焊接速度等来改变熔池温度，从而保证焊缝成形美观（宽窄一致、不出现内凹、过凸等缺陷）； 操作时，电流应比焊实芯焊丝时稍大，焊把应稍作摆动，以使铁水和熔化的药皮加速分离，便于观察熔池和控制是否焊透；填充焊丝时，**好送到熔池的1/2处，并向内稍压一下，以此手法来保证根部焊透、并防止出现内凹； 焊接过程中，焊丝应有规则的送入、取出，并保证焊丝**处于氩气的保护下，以免焊丝端部被氧化，影响焊接质量；注意起弧、收弧处的焊接质量，起弧处应将点焊处打磨成45°缓坡，收弧时应注意产生弧坑、缩孔等缺陷。 采用药皮焊丝打底焊，焊缝内部不用通氩气，焊工操作起来简便、快捷，具有**、低成本的特点，同时也能很好地保证焊接质量（在乌石化扩能改造项目，我们采用此法焊接碰头口、返修口共28道，焊接一次透视合格率100%），值得我们推广使用。       上面四种不锈钢打底焊方法各有优缺点，在实际施工中，我们应根据现场的具体条件，既要考虑施工成本的高低，又要考虑焊接质量及施工进度，合理地选择施工工艺。

机械加工中的工件变形问题，是比较难以解决的问题。首先必须分析产生变形的原因，然后才能采取应对的措施。 01工件的材质和结构会影响工件的变形 变形量的大小与形状复杂程度、长宽比和壁厚大小成正比，与材质的刚性和稳定性成正比。所以在设计零件时尽可能的减小这些因素对工件变形的影响。 尤其在大型零件的结构上更应该做到结构合理。在加工前也要对毛坯硬度、疏松等缺陷进行严格控制，保证毛坯质量，减少其带来的工件变形。 02工件装夹时造成的变形 工件装夹时，首先要选择正确的夹紧点，然后根据夹紧点的位置选择适当的夹紧力。因此尽可能使夹紧点和支撑点一致，使夹紧力作用在支撑上，夹紧点应尽可能靠近加工面，且选择受力不易引起夹紧变形的位置。 当工件上有几个方向的夹紧力作用时，要考虑夹紧力的先后顺序，对于使工件与支撑接触夹紧力应先作用，且不易太大，对于平衡切削力的主要夹紧力，应作用在**后。 其次要增大工件与夹具的接触面积或采用轴向夹紧力。增加零件的刚性，是解决发生夹紧变形的有效办法，但由于薄壁类零件的形状和结构的特点，导致其具有较低的刚性。这样在装夹施力的作用下，就会产生变形。 增大工件与夹具的接触面积，可有效降低工件件装夹时的变形。如在铣削加工薄壁件时，大量使用弹性压板，目的就是增加接触零件的受力面积；在车削薄壁套的内径及外圆时，无论是采用简单的开口过渡环，还是使用弹性芯轴、整弧卡爪等，均采用的是增大工件装夹时的接触面积。这种方法有利于承载夹紧力，从而避免零件的变形。采用轴向夹紧力，在生产中也被广泛使用，设计制作专用夹具可使夹紧力作用在端面上，可以解决由于工件壁薄，刚性较差，导致的工件弯曲变形。 03工件加工时造成的变形 工件在切削过程中由于受到切削力的作用，产生向着受力方向的弹性形变，就是我们常说的让刀现象。应对此类变形在刀具上要采取相应的措施，精加工时要求刀具锋利，一方面可减少刀具与工件的摩擦所形成的阻力，另一方面可提高刀具切削工件时的散热能力，从而减少工件上残余的内应力。 例如在铣削薄壁类零件的大平面时，使用单刃铣削法，刀具参数选取了较大的主偏角和较大的前角，目的就是为了减少切削阻力。由于这种刀具切削轻快，减少了薄壁类零件的变形，在生产中得到广泛的应用。 在薄壁零件的车削中，合理的刀具角度对车削时切削力的大小，车削中产生的热变形、工件表面的微观质量都是至关重要的。刀具前角大小，决定着切削变形与刀具前角的锋利程度。前角大，切削变形和摩擦力减小，但前角太大，会使刀具的楔角减小，刀具强度减弱，刀具散热情况差，磨损加快。所以，一般车削钢件材料的薄壁零件时，用高速刀具，前角取6°～30°，用硬质合金刀具，前角取5°～20°。 刀具的后角大，摩擦力小，切削力也相应减小，但后角过大也会使刀具强度减弱。在车削薄壁零件时，用高速钢车刀，刀具后角取6°～12°，用硬质合金刀具，后角取4°～12°，精车时取较大的后角，粗车时取较小的后角。车薄壁零件的内外圆时，取大的主偏角。正确选择刀具是应对工件变形的必要条件。 加工中刀具和工件摩擦产生的热量也会使工件变形，因此在很多时候选择高速切削加工。在高速切削加工中，由于切屑在较短时间内被切除，绝大部分切削热被切屑带走，减少了工件的热变形；其次，在高速加工中，由于切削层材料软化部分的减少，也可减少零件加工的变形，有利于保证零件的尺寸、形状精度。另外，切削液主要用来减少切削过程中的摩擦和降低切削温度。合理使用切削液对提高刀具的耐用度和加工表面质量、加工精度具有重要作用。因此，在加工中为防止零件变形必须合理使用充分的切削液。 加工中采用合理的切削用量是保证零件精度的关键因素。在加工精度要求较高的薄壁类零件时，一般采取对称加工，使相对的两面产生的应力均衡，达到一个稳定状态，加工后工件平整。但当某一工序采取较大的吃刀量时，由于拉应力、压应力失去平衡，工件便会产生变形。 薄壁零件车削时变形是多方面的，装夹工件时的夹紧力，切削工件时切削力，工件阻碍刀具切削时产生的弹性变形和塑性变形，使切削区温度升高而产生热变形。所以，我们要在粗加工时，背吃刀量和进给量可以取大些；精加工时，刀量一般在0.2～0.5mm，进给量一般在0.1～0.2mm/r，甚至更小，切削速度6～120m/min，精车时用尽量高的切削速度，但不易过为高。合理选择好切削用量，从而到达减少零件变形的目的。 04加工后应力变形 加工后，零件本身存在内应力，这些内应力分布是一种相对平衡的状态，零件外形相对稳定，但是去除一些材料和热处理后内应力发生变化，这时工件需要重新达到力的平衡所以外形就发生了变化。解决这类变形可以通过热处理的方法，把需要校直的工件叠成一定高度，采用一定工装压紧成平直状态，然后把工装和工件一起放入加热炉中，根据零件材料的不同，选择不同的加热温度和加热时间。热校直后，工件内部组织稳定。此时，工件不仅得到了较高的直线度，而且加工硬化现象得到消除，更便于零件的进一步精加工。铸件要做到时效处理，尽量消除内部的残余应力，采用变形后再加工的方式，即粗加工-时效-再加工。 对于大型零件要采用仿形加工，即预计工件装配后的变形量，加工时在相反的方向预留出变形量，可有效的防止零件在装配后的变形。 综上所述，对于易变形工件，在毛坯和加工工艺上都要采用相应的对策，需根据不同情况加以分析，都会找到一条合适的工艺路线的。当然，上述的方法只是进一步减小工件变形，如果想得到更高精的工件，还需要不断的学习、探讨和研究。

1、铝和铝合金管焊接特点和方法 铝合金由于重量轻、强度高、耐腐蚀性能好、无磁性、成形性好及低温性能好等特点而被广泛地应用于各种焊接结构产品中,采用铝合金代替钢板材料焊接,结构重量可减轻50 %以上。因此，铝及铝合金除广泛的应用于航空、航天和电工等领域外，同时还越来越多的应用于石油化学工业。但是铝及铝合金在焊接过程中，易出现氧化、气孔、热裂纹、烧穿和塌陷等问题。此类材质是被公认为焊接难度较大的被焊接材料，特别是小径薄壁管的焊接更难掌握。因此，解决铝及铝合金的这些焊接缺陷是施工过程中必须解决的问题。   2、铝及铝合金的理化性能及焊接特点         2.1 易氧化    铝和氧的亲和力很强。在常温下，铝表面就能被氧化成厚度约0.1～0.2 m致密的AL2O3薄膜。虽然这层氧化铝薄膜比较致密，能防止金属的继续氧化，对自然防腐有利，但它给焊接带来了困难，这是由于氧化铝的熔点(2050℃)远远超过了铝的熔点(600℃左右)，比重约为铝的1.4倍。在焊接过程中，会阻碍金属之间的熔合，易形成夹渣，而且氧化铝薄膜还吸附了较多的水份，焊接时会促使焊缝生成气孔。          2.2 较大的导热系数和比热容    铝的导热系数约为钢的四倍，因此，焊接铝材管时，比钢管焊接要消耗更多的热量，为得到高质量的焊接接头，必需采用能量集中，功率大的热源。            2.3 易形成氢气孔 铝及铝合金的焊接气孔主要氢气孔。铝在液态时能大量吸收和溶解氢，在熔融状态下溶解度为0.0069ml/g，而在高温凝固状态下为0.00036 ml/g，前后相差近20倍。铝的导热系数很大，在相同的焊接工艺条件下，其冷却速度为钢的4～7倍，使金属结晶加快，焊接熔池在快速冷却过程中，氢的溶解度急剧下降，此时析出大量过饱和气体，氢气来不及析出在焊缝金属中形成气孔。因此，在焊接铝材时，焊缝产生气孔的倾向很大。         2.4 易形成热裂纹   铝的线膨胀系数和结晶收缩率比钢大约一倍，易产生较大的焊接变形和应力，加上某些杂质或合金元素的不利影响，在刚性较大的接头中将导致产生裂纹。        2.5 烧穿和塌陷      铝及铝合金由固态转变为液态时.由于没有明显的颜色变化，所以，不易判断熔池的温度。焊接时，常因温度过高不易被察觉而导致烧穿或严重塌陷。 3 焊前准备   3、坡口加工采用机械加工法         加工后的坡口表面应平整、无毛刺和飞边。坡口的形式一般为V型，无钝边，坡口角度70～75℃为宜。不同壁厚的对接焊应有14O的过渡段。        3.1焊前准备         焊前将焊丝、焊管坡口及其坡口内外各30～50mm范围内的油污和氧化膜清除掉，清除顺序和方法如下：用丙酮或四氯化碳等有机溶剂去除表面油污，坡口内外两侧清除范围应不小于50mm。清除油污后，焊丝采用化学法，坡口易采用机械法，试管也采用化学法清除表面氧化膜。机械方法，是坡口及其附近表面可用锉削、刮削、铣削或用0.2mm左右的不锈钢丝刷清除至露出金属泽，两侧的清除范围距坡口边缘应不小于30mm，使用的工具定期脱脂处理。化学法。是用约70℃ 5～10%的NaOH溶液浸泡30～60秒后，或用常温5～10%的NaOH溶液浸泡3分钟。接着用约15%的HNO3(常温)浸泡2分钟左右后用温水清洗。或用冷水冲洗，再使其完全干燥。对已经可靠表面处理、并未被氧化或受污染的焊丝，不再进行上述处理可直接使用。清理好的坡口及焊丝，在焊前不应再被玷污，若无有效的防护措施，应在8小时内施焊。否则应重新进行清理。管道组对时，应做到内壁平齐，无毛刺、粒屑，其错边量应符合b≤0.5mm。内部不加衬圈焊口，要求间隙尽可能等于零，特别是仰焊部位，管内壁应倒1～1.5mm的圆角。         3.3焊机的注意事项及其它   焊机必须是交流TIG焊机，具有陡降的外特性和足够的电容量。并且有参数稳定、调节灵活和安全可靠的使用性能，还应具有引弧、稳弧和消除直流分量装置，焊机上电流、电压表应经计量部门鉴定合格，焊机在使用前，先检查接地是否完好，冷却水路和气路是否畅通，其各项功能须确保能正常工作。焊接场所应保持清洁。除应有防风、防雨雪设施外，还应保证焊接时的相对湿度≤80%，环境温＞5℃。     4 、焊接工艺        4.1焊接材料的选择        焊丝原则上选择与母材成分相同的铝及铝合金焊丝或板条。氩气纯度＞99.95%，尽量选用大直径焊丝。在Al-Mg系铝合金的弧焊中，通常都是推荐使用CB-AMr2、CB-AMr3、CB-AMr6、CB- AMr61、CB-AMr63、1557、1577焊条，对Al-Cu系铝合金则推荐用01201和01217。       4.2  组对与点固焊        由于铝及铝合金管导热快、熔池结晶快，所以.组对时不留间隙、钝边，应避免强制进行，以减少焊接后产生较大的残余应力，定位焊缝长度10-15mm为易。定位焊位置在管的7点、9点、12点处。定位焊焊缝常做为正式焊缝保留，因此发现问题应及时处理。焊前对定位焊表面黑粉、氧化膜进行清除，并将两端修成缓坡型。焊件不需要预热.焊前在试板上试焊，当确认无气孔后再进行正式焊接。采用高频引弧，起弧点应越过中心线20mm左右，并停留不动约2-3秒。然后在保证焊透的情况下，采用大电流、快速焊。焊丝不摆动，焊丝端部不应离开氩气保护区。如离开氩气保护区.焊丝端部应剪掉。焊丝与焊缝表面的夹角宜在15O右。焊枪与焊缝表面的夹角宜保持在80O～90O之间。为增大氩气保护区和增强保护效果，可采用大直径焊枪瓷嘴，加大焊枪氩气流量。当喷嘴上有明显阻碍氩气气流流通的飞溅物附着时。必须将飞溅物清除或更换喷嘴。当钨**端部出现污染，形状不规则等现象时.必须修整或更换。钨**不宜伸出喷嘴外。焊接温度的控制主要是焊接速度和焊接电流大小的控制。试验结果表明，大电流、快速焊能有效防止气孔的产生。这主要是由于在焊接过程中以较快速度焊透焊缝，熔化金属受热时间短，吸收气体的机会少。收弧时，注意填满弧坑,缩小溶池,避免产生缩孔,终点的结合处应焊过20~30mm。停弧后，要延迟停气6秒。可旋转的铝及铝合金管对接平焊时.焊炬应处于稍带上坡焊位置。这样有利于焊透。厚壁管子底层焊时。可不填加焊丝。但以后的焊层需加焊丝。  5 焊接检验        按HGJ222--92《铝及铝合金焊接技术规范》对所有焊缝进行表面和射线探伤检查。  6 实施效果          采用上述焊接工艺，实际的焊接施工中气孔和烧穿问题得到了有效的解决。焊接探伤合格率达到了97%。当然还存在背面成型问题，这主要依靠操作者的感觉，对操作者的技术要求较高。

     目前铝合金的焊接方法有交流TIG、直流氩弧TIG、熔化**气体保护焊MIG、穿孔变**性等离子焊接、真空电子束和激光以及搅拌摩擦焊等，但应用较多的仍然是交流TIG和MIG两种方法。     铝及其合金的焊接特点    1.采用热量集中的焊接特点    从物理性能上看，铝及其合金具有导热性强而热量大，线膨胀系数大，熔点低和高温强度小等特点。焊接时，首先必须采用能量集中的热源，以保证熔合良好；其次，要采用垫板和夹具，以保证装配质量和防止焊接变形。例如，纯铝在370~C左右时强度不超过9.8N/mm2，因此焊接时不能采用悬空方式，否则会因支持不住溶池液态金属的重量而破坏焊缝成形。    有氧化膜，焊接时需要阴**清理    从化学性质上看，铝及其合金表面**易形成难熔的氧化膜(三氧化二铝的熔点2050°C)，而铝只有660°C，所以焊接时必须先除氧化膜，否则会造成焊缝金属夹渣及未熔合。    溶池不易观察    铝及其合金由固态转变为液态时，并无颜色的变化，因此也不易确定接缝的坡口是否熔化，造成焊接操作上的困难。    焊缝气孔倾向大    首先，液态铝对氧的溶解速度比固态下大20倍左右，加上铝导热快，气体来不及逸出而造成气孔；其次，三氧化二铝易吸附水分而使焊缝产生气孔；母材及焊丝未清理干净(油和水)、保护气体不纯也是造成气孔的一个方面。    焊接接头的等强性    铝合金焊接后接头软化，表现在强度或塑性有所下降，这种接头的性能上的薄弱环节，可以存在于焊缝、熔合区或热影响区三个区域中的一个区域之中。总之，由于铝合金焊接的敏感性，往往存在着检验工序多、气孔率高、焊接变形大以及接头强度系数低(只达母材的60％-80％)等缺点。    常用焊接方法的特点    铝及其合金常用的电弧焊接方法主要有交流钨**氩弧焊(TIC)和熔化**气体保护焊(MIG)。    2.铝合金的交流TIG焊接    对于交流TIG焊接，**常用的是交流方波。即用电源输出的交流负半波对铝合金氧化膜进行破碎处理(也称为“阴**破碎”)，正半波对铝合金进行熔化焊接。    交流TIG焊接的优、缺点    优点：交流TIG一般适用于焊接薄板(3mm以下)；具有电弧稳定、成形美观、焊件变形小、操作灵活等优点；**适合于焊接尺寸较精密的小零件。    缺点：由于受钨**允许电流密度的***，它的熔透能力小，对于厚板需要开坡口，采用多层焊，由此导致热输入量大，焊接变形大，接头性能下降，尤其是塑性性能；对工件及焊丝的清理要求高。    熔化**气体保护焊(MIG)接的优、缺点    优点：适用于焊接厚度8mm以上的铝或铝合金的板材；生产效率是TIG的3-5倍。    缺点：气孔倾向比TIG焊大；焊接线能量大，焊接变形大；同样对工件及焊丝的清要求高。    总之，以上两种焊接方法具有工艺要求高，对焊接材料的要求高，容易产生气孔，接头性能下降等问题。   3.铝及其合金的搅拌摩擦焊接    搅拌摩擦焊是英国焊接研究所发明的一种新兴的固态连接方法。通过搅拌针和轴肩与工件之间的摩擦热，在搅拌针的附近形成塑性软化层，软化层在搅拌头高速旋转的作用下填充人搅拌针后所形成的空腔内，从而实现可靠的连接。它不仅具有传统摩擦焊接的优点，而且突破了传统摩擦焊接只能焊接轴类零件的***，可以焊接板类零件，实现多种接头形式，不同位置的焊接。    与传统焊接方法相比，搅拌摩擦焊具有以下特点：    焊接过程无熔化，因此无气孔、裂纹、夹渣等缺陷；    无需保护气体和填丝；    残余变形小、应力低；    接头组织性能优于熔焊；    全机械化操作，效率高。    由于搅拌摩擦焊的焊接温度低于合金元素的熔点，从而避免了合金内易挥发元素和低熔点元素的损失，接头内不易形成气孔和热裂纹等焊接缺陷，因此适用于熔化温度较低、塑性较好的有色金属铝、铜的焊接。对于焊接材料而言，搅拌磨擦焊可以焊接所有牌号的铝合金，包括可以熔焊的5000、6000系列铝合金和熔焊难以焊接的2000、7000、铝锂合金材料；同时搅拌磨擦焊还可以实现不同种材料的连接。正常情况下，搅拌磨擦焊不需要焊丝和保护气，焊接过程消耗较少，焊接接头强度可以达到母材金属的80％以上。    搅拌头是搅拌摩擦焊的关键，**优搅拌头是搅拌摩擦焊获得高质量接头的前提。搅拌头主要由轴肩和搅拌针两部分构成。搅拌头的几何外形和尺寸不仅决定着焊接过程的热输入方式，还影响焊接过程中搅拌头附近塑性软化材料的流动形式，对于给定板厚的材料来说，焊接质量和效率主要取决于搅拌头的外形和几何设计。因而设计合理的搅拌头是提高焊接质量、获得高性能接头的前提和关键。    铝及其合金的变**性焊接    变**性焊接能够在保证**佳焊接质量的同时，提高焊接效率、降低焊接变形，同时使弧焊方式按照实际需要的阴**清理强度和密度进行铝合金焊接。铝及其合金的变**性焊接有变**性TIG焊接、变**性等离子焊接。    4.铝合金的变**性TIG焊接    变**性电源可以分别设置正向焊接电流、反向清理电流和清理密度。变**性区别于交流的**大特点是：变**性的电源是直流，而不是交流。变**性控制部分只是在程序设定的时段内将焊接电流迅速反向，并同时定义其输出的大小，使之具备反向阴**清理的功能。在反**性阶段，电源可以采用更高的电流迅速破碎铝合金表面的氧化膜。    在焊接过程中由于钨**的烧损情况与钨**正向电流的时间和大小有关，变**性电源通过短时间和大电流来满足阴**清理，使得钨**端头能保持锥状，有利于电弧能量的集中。为了保证钨**承受大电流的能力，交流TIG焊时钨**则需要被预制成滴球状，降低了电弧能量的集中程度。由于电源良好的输出特性，采用变**性焊接电源进行铝合金焊接，可以获得焊接熔深大、热影响区窄、接头的强度和塑性指标高等焊接效果。    采用变**性TIG焊接工艺，可以一次焊透至少6mm厚度的铝合金。    铝合金的变**性等离子焊接    铝合金的变**性等离子焊接是在变**性TIG焊接的基础上发展起来的。产生于美国20世纪80年代，主要用于航天产品的焊接。目前国内也逐渐在航天及民用产品中应用此工艺。    变**性等离子焊接具有很高的能量密度和电弧射流速度，射流速度可达到300-2000m/s(普通电弧射流速度为80-150 m/s)；具有压缩电弧特性，使其在焊接过程中具有穿孔焊接的特点；等离子弧柱挺度好，热量集中，因而可以得到很好的熔深；等离子焊缝窄，热影响区小，铝合金接头强度高；正面焊接和阴**雾化的时间可以以0.1ms设置，加大清理和焊接的密度，容易保证焊接的质量和效率；更好地延长钨**的使用寿命，降低焊缝夹钨的风险。    采用变**性等离子焊接工艺，可以一次焊透至少16mm的铝合金(对某些铝合金，如采用He或He+Ar气体，一次可焊透25mm)，并能实现双面成形，具有焊缝气孔少、焊接变形小和接头强度高(达到母材的0.8-1.0)等优点。    变**性TIG焊接需要控制的焊接参数较少，而对变**性等离子焊接系统相对变**性TIG需要控制的焊接参数较多，并且控制精度和响应速度要求更加严格。能够实现变**性等离子焊接的变**性电源与控制系统，可以轻松实现变**性TIG焊接。由于等离子焊枪较重，焊接过程要求平稳，所以变**性等离子焊接只适合于自动焊接。其设备主要包括等离子焊接电源、等离子焊枪、自动送丝系统、控制系统、智能温控水箱、焊接工装等。    搅拌摩擦焊技术能够实现铝及其合金等难以熔焊金属的优质**连接，目前已经广泛应用于航空航天、高速列车、船舶、电力、建筑、汽车和装饰行业所用铝、镁、铜及其合金的连接。    在国外，变**性TIG/PAW焊接已经是非常成熟的工艺，被广泛应用于对焊接质量有严格要求的厚大铝合金件的精密焊接。    目前，随着工厂电控产品和城市轨道车辆市场份额的加大，对铝合金箱体和铝合金车体的焊接制造技术及焊接质量要求会越来越高，常用的焊接方法已经不能满足效率及质量的要求。搅拌磨擦焊和变**性焊接方法会随着铝合金材料的大量使用而得到越来越广泛的应用。

（一） 影响焊接热变形的因素  1.焊接工艺方法。不同的焊接方法，将产生不同的温度场，形成的热变形也不相同。一般来说，自动焊比手工焊加热集中，受热区窄，变形较小。CO2气体保护焊焊丝细，电流密度大，加热集中，变形小。  2.焊接参数。即焊接电流、电弧电压和焊接速度。线能量越大，焊接变形越大。焊接变形随焊接电流和电弧电压的增大而增大，随焊接速度增大而减小。在3个参数中，电弧电压的作用明显，因此低电压高速大电流密度的自动焊变形较小。   3.焊缝数量和断面大小。焊缝数量越多，断面尺寸越大，焊接变形越大。  4.施工方法。连续焊、断续焊的温度场不同，产生的热变形也不同。通常连续焊变形较大，断续焊变形**小。  5.材料的热物理性能。不同的材料，导热系数、比热和膨胀系数等均不相同，产生的热变形也不相同，焊接变形也不相同。  （二） 影响焊接构件刚性系数的因素  1.构件的尺寸和形状。随着构件刚性的增加，焊接变形越小。  2.胎夹具的应用。采用胎夹具，增加了构件的刚性，从而减少焊接变形。  3.装配焊接程序。装配焊接程序能引起构件在不同装配阶段刚性的变化和重心位置的改变，对控制构件的焊接变形有很大的影响。  一般来说，焊接构件在拘束小的条件下，焊接变形大，反之，则变形小。  三、薄板结结构焊接变形的种类  任何钢结构的焊接变形，可分为整体变形和局部变形。整体变形就是焊接以后，整个构件的尺寸或形状发生的变化，包括纵向和横向收缩（总尺寸缩短），弯曲变形（中拱、中垂）和扭曲变形等。局部变形是指焊接以后构件的局部区域出现的变形，包括角变形和波浪变形等。  四、控制薄板结结构焊接变形的原则与方法  焊接过程中的热变形和施焊时焊接构件的刚性条件是影响焊接残余变形的两个主要因素。根据这两个主要因素可以认为焊接残余变形是不可避免的，即完全消除焊接变形是不太可能的。控制焊接残余变形必须从薄板结构件设计和施工工艺两个方面同时采取措施。  在薄板结构件设计上除了要满足构件的强度和使用性能外，还必须满足构件制造中焊接变形**小及耗费劳动工时**低的要求。因此优化板缝布置尤为重要，设计图纸中的板缝布置往往对工艺性考虑不周 ,容易引起焊接变形。  焊接工艺是钢结构施工中的重要工艺之一。合理的焊接工艺是减少焊接变形，减少应力集中的有效方法。  为了控制构件焊接变形，应尽可能采取有效措施，如：将构件分为若干小部件与构件分段，使焊接变形分散在各个部件上，便于构件变形的控制与矫正；使各部件焊缝的布置与构件分段截面中性轴对称或接近截面中性轴，避免焊接后产生扭曲和过大的弯曲变形；对每一条主要焊缝，尽可能选择小的焊脚尺寸和短的焊缝；避免焊缝过分集中和交叉布置；尽可能采用宽而长的钢板或能减少焊缝数量的结构形式，等等。   控制薄板结构件焊接变形的工艺方法有： （一）在无装配应力强制下进行构件装配；  （二）采用自动焊和其它气体保护焊工艺；如**先进的 Ar+CO2混合气体MAG保护焊。    （三）合理选择焊接规范参数和装配焊接顺序。减少焊丝供 给量，降低电流、电压,改变**性（通常为直流反**性→直流正**性）。先焊短焊缝后焊长焊缝，采取分段退焊，由内向外依次进行。   （四）尽可能合理运用刚性固定法，反变形法。  五、薄板结构件焊接变形的矫正  钢结构的建造过程中，尽管在其构件设计和施工工艺上采取措施来控制焊接变形，但由于焊接过程的特点和施工工艺的复杂性，产生焊接变形仍是不可避免的，因此，对出现超出设计要求的焊接变形必须进行矫正。   矫正工艺只限于矫正焊接构件的局部变形，如角变形、弯曲变形、波浪变形等等，对于构件结构的整体变形如纵向和横向收缩（总尺寸缩短）只能通过下料或装配时预放余量来补偿。  采用机械矫正法校正钢结构容易引起金属冷作硬化，消耗材料一定数量的塑性储备，只能用于塑性良好的材料，实际生产中，机械矫正法矫正过程中可能使用专用的大型油压机、摩擦压力机矫正。  采用火焰矫正法校正钢结构，矫正冷却后，焊接构件这部分金属获得不可逆的压缩塑性变形，使整个焊接构件变形得到矫正。火焰矫正法同样要消耗材料一部分塑性，对于脆性材料或塑性差的材料要谨慎使用。要适当控制火焰加热的温度，温度过高材料机械性能降低，温度过低使矫正效率降低。由于冷却速度对矫正效果不产生任何影响，施工过程中，多采用边加热边喷水冷却的方法，既提高了工作效率，又提高了矫正效果。  焊接变形是不可避免的，只能采取有效的方法、措施控制焊接变形，并对超出公差要求的焊接变形进行矫正，从而既满足钢结构质量要求，又满足经济性要求。

MIG焊接 1. 保持1/4—3/8英寸的焊丝杆伸长(从焊枪头伸出的焊丝长度). 2. 焊接薄板时使用小直径的焊丝；焊接厚板时使用大直径焊丝和大电流焊机。查看焊机推荐介绍的具体性能。 3. 使用正确的焊丝焊接工件。不锈钢焊丝焊接不锈钢、铝焊丝焊接铝、钢焊丝接钢。 4. 使用正确的保护气体。二氧化碳非常适合焊接钢材，但是用来焊接薄板则可能温度过高，应使用75%氩气和25%二氧化碳的混合气体焊接较薄的材料。焊接铝则只能使用氩气。焊接钢时，你也可使用3种气体组合成的混合气体（氦气+氩气+二氧化碳）。 5. 要达到控制焊道**佳的效果，应保持焊丝直接对准熔池的结合边缘。 6. 当焊接操作处于一个非正常位置的时候（立焊、横焊、仰焊），应保持较小的熔池来达到对焊道的**佳控制，并且尽可能的使用直径**小的焊丝。 7. 确保你所使用的焊丝尺寸与套电嘴、衬管、驱动滚轮相匹配。 8. 经常清理焊枪衬管和驱动滚轮，以保持焊枪口没有飞溅。如果焊枪口堵塞或者送丝不顺，则将其更换。 9. 焊接时尽量保持焊枪笔直，以避免送丝问题。 10. 焊接操作时双手同时使用以确保焊枪的稳定，且尽可能这样做。（这同样适用于焊条焊、TIG焊和等离子切割） 11. 将送丝机的焊丝盘和驱动滚轮松紧度调节在刚好足够送丝，不要过紧。 12. 焊丝不用时，将其保存在干净和干燥的地点，避免受到污染而影响焊接效果。 13. 使用直流反**性DCEP电源。 14. 拖（拉）焊枪技法能获得较深的熔透和较窄的焊缝。推枪技法则能获得较浅的熔透和较宽的焊缝。 铝材焊接 1. **适合焊接铝材的是拉丝式焊枪，如果你无法使用这种焊枪的话，尽量使用**短的焊枪以便保持焊枪的笔直；只能使用氩气作为保护气体；在焊接铝材的时候只能使用推枪手法。 2. 如果你发现有送丝问题，可以试一试尺寸比焊丝大一号的导电头。 3. 焊铝时**常用的焊丝是较软的标准焊丝。而另一种则要硬一些（较容易送丝），它主要用于硬度和强度要求更高的焊接操作中。 4. 在焊接开始前要做好铝材表面氧化层的清除工作，使用专用的不锈钢刷来清除氧化层。 5. 焊接结束时填充好弧坑以防止裂缝。一个办法就是在焊后将焊枪在熔池中停留数秒。 自保护药心焊丝焊接 1．焊接时使用拉（或拖）枪技法。 2．保持焊丝的清洁和干燥以达到**佳的焊接效果。 3．这种焊接类似焊条焊，因为焊后焊缝表面的熔渣层必须在焊接完成后清理干净。清渣时可以使用敲渣锤和钢丝刷。 4．自保护药心焊丝焊不需要多余的保护气体容器。（保护药剂在焊丝里面）。这个特点使得其非常适合使用在户外作业，因为在户外使用保护气体很容易被吹散。 5．自保护药心焊丝焊在焊接薄板时要比MIG焊困难。 TIG焊 1．非常适合薄板焊接——干净的焊接过程可以获得漂亮的焊接外观。 2．焊接钢材、铝材的时候使用氩气作为保护气体。 3．使用直流正**性（DCEN）焊接钢和不锈钢，使用交流焊接铝。 4．在TIG焊中一直使用推枪技法。 5．将钨电**的尺寸和套电嘴的尺寸相匹配。 6．焊接铝材——应使用纯钨电**。这样能在交流焊接时，钨**易形成球状尖端。 7．焊接钢和不锈钢——应使用含2%钍的钨电**。在直流正**焊时应把钨电**磨尖。 焊条电弧焊 1．大多数时候使用拖枪技法。 2．做好预防焊渣飞溅的准备。 3．保持焊条的清洁和干燥——遵循制造商的建议。 4．熔透：负**性直流电——**大熔透，交流电——中等熔透（也可能飞溅较多），正**性直流电——**小熔透。 电阻焊 1．电阻焊不适合用来焊接铝、铜或者铜合金。而只用来焊接钢和不锈钢。 2．要得到更大的热量（电流输出），应使用较短的电**臂。 3．如果是没有热量控制功能的焊机，应利用电**臂的长度来进行控制。例如，焊接需要低热量的薄板时采用较长的电**臂。 4．要注意较长的电**臂可能弯曲，且你还可能失去加压在焊缝上的压力。 5．要确保焊接工件之间没有间隙，否则焊接效果会受到很大的影响。 6．保持两个电**臂对齐，以便电**相互对准。还有，保持调节合适的压力，不要太大或太小。 7．如果你需要工件的某一面焊后有很好的外观，你可以磨平（用机器）电**那一面。 8．经常清洁电**，否则输出（电流）会降低。还应给电**带上合适的保护套。

（TIG 焊）也称为钨**惰性气体保护电弧焊， 是利用钨**与工件之间形成电 弧产生的大量热量熔化待焊处，外加填充焊丝获得牢固的焊接接头。  氩弧焊焊铝是利用其“阴**雾化”的特点，自行去除氧化膜。钨**及 缝区域由喷嘴中喷出的惰性气体屏蔽保护， 防止焊缝区和周围空气的 反应。 TIG 焊工艺**适于焊接厚度小于 3 ㎜的薄板，工件变形明显小于 气焊和手弧焊。交流 TIG 焊阴**具有去除氧化膜的清理作用，可以不 用熔剂，避免了焊后残留熔剂、熔渣对接头的腐蚀。接头形式可以不 受***，焊缝成形良好、表面光亮。氩气流对焊接区的冲刷使接头冷 21 却加快， 改善了接头的组织和性能， 适于全位置焊接。 由于不用熔剂， 焊前清理的要求比其他焊接方法严格。 焊接铝合金较适宜的工艺方法是交流 TIG 焊和交流脉冲 TIG 焊， 其次是直流反接 TIG 焊。 通常，用交流焊接铝合金时可在载流能力、 电弧可控性以及电弧清理作用等方面实现**佳配合， 故大多数铝合金 的 TIG 焊都采用交流电源。采用直流正接（电**接负**）时，热量产 生于工件表面，形成深熔透，对一定尺寸的电**可采用更大的焊接电 流。即使是厚截面也不需预热，且母材几乎不发生变形。虽然很少采 用直流反接（电**接正**）TIG 焊方法来焊接铝，但这种方法在连续 焊或补焊薄壁热交换器、管道厚在 2.4 ㎜以下的类似组件时有熔深 浅、电弧容易控制、电弧有良好的净化作用等优点。 1）钨** 钨的熔点是 340℃，是熔点**高的金属。钨在高温时有强烈的电 子发射能力，在钨电**加入微量稀土元素钍、铈、锆等的氧化物后， 电子逸出功显著降低，载流能力明显提高。铝合金 TIG 焊时，钨**作 为电**主要起传导电流、引燃电弧和维持电弧正常燃烧的作用。常用 钨**材料分纯钨、钍钨及铈钨等。 2）焊接工艺参数 为了获得优良的焊缝成形及焊接质量，应根据焊件的技术要求， 合理地选定焊接工艺参数。 铝合金手工 TIG 焊的主要工艺参数有电流 种类、**性和电流大小、保护气体流量、钨**伸出长度、喷嘴至工件 的距离等。自动 TIG 焊的工艺参数还包括电弧电压（弧长） 、焊接速度及送丝速度等。 工艺参数是根据被焊材料和厚度，先确定钨**直径与形状、焊 丝直径、保护气体及流量、喷嘴孔径、焊接电流、电弧电压和焊接速 度，再根据实际焊接效果调整有关参数，直至符合使用要求为止。 铝合金 TIG 焊工艺参数的选用要点如下 ①喷嘴孔径与保护气体流量 铝合金 TIG 的喷嘴孔径为 5～22 ㎜；保护气体流量一般为 5～15L/min。 ②钨**伸出长度及喷嘴至工件的距离 钨**伸出长度：对接焊缝 时一般为 5～6 ㎜，角焊缝时一般为 7～8 ㎜。喷嘴至工件的距离一般 取 10 ㎜左右为宜。 ③焊接电流与焊接电压 与板厚、接头形式、焊接位置及焊工技 术水平有关。手工 TIG 焊时，采用交流电源，焊接厚度小于 6 ㎜铝合 金时，**大焊接电流可根据电**直径 d 按公式 I=（60～65）d 确定。 电弧电压主要由弧长决定，通常使弧长近似等于钨**直径比较合理。 ④焊接速度 铝合金 TIG 焊时，为了减小变形，应采用较快的焊 接速度。手工 TIG 焊一般是焊工根据熔池大小、熔池形状和两侧熔合 情况随时调整焊接速度， 一般的焊接速度为 8～12m/h;自动 TIG 焊时， 工艺参数设定之后，在焊接过程中焊接速度一般不变。 ⑤焊丝直径 呈正比关系。 交流电特点是负半波（工件为负）时，有阴**清理作用，正半 波（工件为正）时，钨**因发热量低，不容易熔化。为了获得足够的一般由板厚和焊接电流确定，焊丝直径与两者之间 熔深和防止咬边、焊道过宽和随之而来的熔深及焊缝外形失控，必须 维持短的电弧长度，电弧长度大约等于钨**直径。 为了防止起弧处及收弧处产生裂纹缺陷，有时需要加引弧板和 熄弧板。当电弧稳定燃烧，钨**端部被加热到一定的温度后，才能将 电弧移入焊接区。 钨**脉冲惰性气体保护焊扩大了 TIG 焊的应用范围，特别适用 于焊接精密零件。在焊接时，高脉冲提供大电流值，这是在留间隙的 根部焊接时为完成熔透所需的；低脉冲可冷却熔池，这就可防止接头 根部烧穿。脉冲作用还可以减少向母材的热输入，有利于薄铝件的焊 接。交流钨**脉冲氩弧焊有加热速度快、高温停留时间短、对熔池有 搅拌作用等优点，焊接薄板、硬铝可得到满意的焊接接头。交流钨** 脉冲氩弧焊对仰焊、立焊、管子全位置焊、单面焊双面成形，可以得 到较好的焊接效果。

 锅炉及压力容器等重要结构，要求接头安全焊透，但由于受结构尺寸及形状等的***，有时无法进行双面焊接。只能开单面坡口的特殊操作方法单面焊双面成形技术。它是手弧焊中难度较大的一种操作技能。 焊接立焊时，由于熔池温度过高，在重力的作用下，焊条熔化所形成的熔滴及熔池中的铁水易下淌形成焊瘤、焊缝两侧形成咬边。温度过低时易产生夹渣，反面易形成未焊透、焊瘤等缺陷，造成焊缝成形困难。熔池的温度是不易直接判明的，但它和熔池的形状和大小有关，因此，焊接时只要细心观察并控制熔池的形状与大小就能达到控制熔池温度，确保焊接质量的目的。 河南明星机械老焊工通过十几年的实际教学经验，用这样几句话可以概括这个规律： 一、焊条角度很重要，焊接规范不可少 立焊时，由于焊条熔化所形成的熔滴及熔池中的铁水易下淌形成焊瘤、焊缝两侧形成咬边，使焊缝成形恶化。掌握正确的焊接规范及根据焊接时情况的变化调整焊条角度及运条速度。焊条与焊件表面的夹角在左右方向为90°，与焊缝 的角度，起焊时为70°～80°，中间为45°～60°，收尾时20°～30°。装配间隙为3～4㎜，应选用较小的焊条直径Φ3.2㎜和较小的焊接电流，打底焊时为110～115A，中间过度层为115～120A，盖面层为105～110A。电流一般比平焊小 12%～15%，以减小熔池的体积，使之受到重力的影响减小，有利于熔滴过度。采用短弧焊接，缩短熔滴到熔池中去的距离，形成短路过度。 二、观熔池、听弧音，熔孔形状记在心 焊缝根部的打底焊是保证焊接质量的一个关键。采用灭弧法进行焊接，立焊灭弧节奏比平焊稍慢，每分钟30～40次，每点焊接时电弧燃烧稍长，所以立焊的焊肉比平焊厚。焊接时由下端开始施焊，打底的焊条角度大约70°～80°，采用两点击穿焊，在坡口一侧引燃电弧顺点焊点向根部进行预热熔化，听到电弧穿透坡口而发出的“扑扑”声，看到熔孔、形成熔池座，立即提起焊条熄灭电弧。然后重新引燃坡口的另一侧，第二个熔池应压住***个开始凝固的溶池1/2～2/3，这样采用左右灭弧击穿便得到整条焊缝。灭弧要用手腕的灵活性，每一次都干净利落地将电弧熄灭，使熔池有瞬时凝固的机会。 灭弧时明显看到被击穿的钝边所形成的熔孔，立焊的熔孔约0.8mm，熔孔大小与背面成型紧紧相关，熔孔过大背面很容易形成焊瘤，反之没有熔孔背面往往未焊透，操作时要求保持熔孔大小均匀，这样才可以保证坡口根部熔透均匀，背面焊道饱满，宽窄高低均匀。打底换焊条接头时，每次都要把接头部位药皮清理干净，在坡口内从新引燃电弧，沿以形成的焊缝约10mm处连续焊接变化焊条角度，到90度时伸入焊缝中心左右稍加摆动，并同时向下压一下电弧，听到弧音，形成熔孔，立即灭弧，使焊条电弧伸入焊缝根部，形成溶孔立即灭弧。然后与***根焊条打底焊法相同，左右交替循环灭弧击穿，每一动作都要精神集中，注意观察熔孔的轮廓和两侧被熔化的缺口，坡口根部熔化的缺口，只有当电弧移到另一侧的时候方可看到，发现钝边未熔合好稍微往下代点电弧，才能达到熔合良好，每次灭弧时间控制在熔池尚有三分之一未凝固就从新引弧。 收弧时，应注意每根焊条只剩80～100mm长时，焊条由于过热，熔化加快，这时灭弧时间应增长，使熔池有瞬时凝固，以防高温熔池运条下坠形成焊瘤。当焊条只剩30～40mm时准备做灭弧动作，将熔池某侧连续滴二三下，使其熔池达到缓慢降温目的，这样可防止焊道正面和背面产生缩孔及弧坑裂纹等缺陷。 三、熔池温度控制好，焊缝质量能提高 要求中间层焊波平正。中间两层按焊条直径φ3.2㎜，焊接电流为115～120A，焊条角度大约在70°～80°，采用锯齿形运条法，利用焊条角度，电弧长短，焊接速度和坡口内两侧停留时间来控制熔池温度。使两侧良好熔合，并保证扁圆形熔池外形。 第三层焊接时，不要破坏坡口边缘，留1mm左右的深度，使整条填充焊道平整。深度以上坡口边缘为基准线，给盖面打下基础，采用左右摆动一般情况下坡口两侧稍微多停一下，使坡口边缘熔化1～2㎜，并保证熔池及坡口两侧温度均衡，主要观察熔池形状，把熔池控制成月牙型，熔池多的一面少停留，少的一面多停留，边施焊边计算焊缝高度和宽度。因立焊的焊肉比平焊厚，注意观察熔池形状及焊肉的厚度，若熔池的下部边缘由平缓边下凸，说明熔池温度过高，这时应缩短电弧燃烧时间，延长灭弧时间来降低熔池温度。更换焊条前必须填满弧坑，以防止出现弧坑裂纹。 四、运条手法保正确，焊缝方能成型好 盖面焊时，焊接时可采用锯齿形或月牙形运条法，运条要稳，在焊道中间速度要稍快，在坡口两侧边缘要稍作停留。工艺规范为焊条直径φ3.2㎜，焊接电流为105～110A，焊条角度均应保持80°左右，焊条左右摆动，使坡口边缘熔化1～2㎜，两侧停顿时稍微上下颤动。但焊条从一侧到另一侧时，中间的电弧稍抬一下，观察整个熔池形状。如果熔池呈扁平椭圆形，说明熔池温度较合适，进行正常焊接，焊缝表面成型好。若发现熔池的下方出现鼓肚变圆时，说明熔池温度已稍高，应立即调整运条方法，即焊条在坡口两侧停留时间增加，加快中间过度速度，并尽量缩短电弧长度。若不能把熔池恢复扁平椭圆状态，而且鼓肚有增大时，则说明熔池温度已过高，应立即灭弧，给熔池冷却时间，待熔池温度下降后再继续焊接。 盖面时要保证焊缝边缘好，发现咬边焊条稍微动一下，或多停留一下以弥补缺陷，表面过度才能圆滑。盖面接头起焊时，焊件的温度偏低，易产生熔合不良和夹渣、接头脱节、过高等缺陷，因此盖面的好坏直接影响焊缝的表面成型。故在接头时运用预热法施焊，在起焊端以上15㎜左右，用划擦法由上至下引燃电弧，并将电弧拉长3～6㎜，对焊缝起焊处进行预热。然后压低电弧，在原电弧坑2/3处连摆2～3次，以达到良好溶合后转入正常焊接。 虽然焊缝所处的位置不同，但是它们也有着共同的规律，实践证明，选择合适的焊接工艺参数、保持正确的焊条角度和掌握好运条三个动作、严格地控制熔池的温度，焊接立焊时，就能得到优良的焊缝质量和美观的焊缝成型。